Коэффициент линейного расширения кирпичной кладки

СНиП II-22-81(1995) КАМЕННЫЕ И АРМОКАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ — Модули упругости и деформаций кладки при кратковременной и длительной нагрузке, упругие характеристики кладки, деформации усадки, коэффициенты линейного расширения и трения

Содержание материала

• СНиП II-22-81(1995) КАМЕННЫЕ И АРМОКАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ
• 1. Общие положения
• 2. Материалы
• 3. Расчетные характеристики расчетные сопротивления
• Расчетные сопротивления сжатию кладки из силикатных пустотелых кирпичей
• Модули упругости и деформаций кладки при кратковременной и длительной нагрузке, упругие характеристики кладки, деформации усадки, коэффициенты линейного расширения и трения
• 4. Расчет элементов конструкций по предельным состояниям первой группы (по несущей способности) каменные конструкции центрально-сжатые элементы
• Внецентренно сжатые элементы
• Косое внецентренное сжатие
• Смятие (местное сжатие)
• Изгибаемые элементы
• Центрально-растянутые элементы
• Срез
• Многослойные стены (стены облегченной кладки и стены с облицовками)
• Армокаменные конструкции
• 5. Расчет элементов конструкций по предельным состояниям второй группы (по образованию и раскрытию трещин и по деформациям)
• 6. Указания по проектированию конструкций
• Допустимые отношения высот стен и столбов к их толщинам
• Стены из панелей и крупных блоков
• Многослойные стены (стены облегченной кладки и стены с облицовками)
• Анкеровка стен и столбов
• Опирание элементов конструкций на кладку
• Расчет узлов опирания элементов на кирпичную кладку
• Перемычки и висячие стены
• Карнизы и парапеты
• Фундаменты и стены подвалов
• Тонкостенные сводчатые покрытия
• Конструктивные требования к армированной кладке
• Деформационные швы
• 7. Указания по проектированию конструкций, возводимых в зимнее время
• Требования к рабочим чертежам каменных и армокаменных конструкций Приложение
• Изменения к снип ii-22-81
• Все страницы

МОДУЛИ УПРУГОСТИ И ДЕФОРМАЦИЙ КЛАДКИ ПРИ КРАТКОВРЕМЕННОЙ И ДЛИТЕЛЬНОЙ НАГРУЗКЕ, УПРУГИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КЛАДКИ, ДЕФОРМАЦИИ УСАДКИ, КОЭФФИЦИЕНТЫ ЛИНЕЙНОГО РАСШИРЕНИЯ И ТРЕНИЯ

3.20. Модуль упругости (начальный модуль деформаций) кладки Е при кратковременной нагрузке должен приниматься равным: для неармированной кладки

для кладки с продольным армированием

В формулах (1)и (2) a — упругая характеристика кладки, принимается по п. 3.21.

Модуль упругости кладки с сетчатым армированием принимается таким же, как для неармированной кладки.

Для кладки с продольным армированием упругую характеристику следует принимать такой же, как для неармированной кладки; R_u — временное сопротивление (средний предел прочности) сжатию кладки, определяемое по формуле

где k — коэффициент, принимаемый по табл. 14:

R — расчетные сопротивления сжатию кладки, принимаемые по табл. 2 — 9 с учетом коэффициентов, приведенных в примечаниях к этим таблицам, а также в пп. 3.9 — 3.14.

1. Из кирпича и камней всех видов, из крупных блоков, рваного бута и бутобетона, кирпичная вибриро-ванная

2. Из крупных и мелких блоков из ячеистых бетонов

Упругую характеристику кладки с сетчатым армированием следует определять по формуле

(4)

В формулах (2) и (4) R_sku — временное сопротивление (средний предел прочности) сжатию армированной кладки из кирпича или камней при высоте ряда не более 150 мм, определяемое по формулам:

для кладки с продольной арматурой

; (5)

для кладки с сетчатой арматурой

(6)

m — процент армирования кладки;

для кладки с продольной арматурой

m =

где А_s и А_k — соответственно площади сечения арматуры и кладки, для кладки с сетчатой арматурой m определяется по п. 4.30;

R_sn — нормативные сопротивления арматуры в армированной кладке, принимаемые для сталей классов А-I и А-II в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, а для стали класса Вр-I — с коэффициентом условий работы 0,6 по той же главе СНиП.

3.21. Значения упругой характеристики a для неармированной кладки следует принимать по табл. 15.

Упругая характеристика a

при марках раствора

при прочности раствора

1. Из крупных блоков, изготовленных из тяжелого и крупнопористого бетона на тяжелых заполнителях и из тяж злого природного камня (g ³ 1800 кг/м 3 )

2. Из камней, изготовленных из тяжелого бетона, тяжелых природных камней и бута

3. Из крупных блоков, изготовленных из бетона на пористых заполнителях и поризованного, крупнопористого бетона на легких заполнителях, плотного силикатного бетона и из легкого природного камня

4. Из крупных блоков, изготовленных из ячеистых бетонов вида:

5. Из камней ячеистых бетонов вида:

6. Из керамических камней

7. Из кирпича глиняного пластического прессования полнотелого и пустотелого, из пустотелых силикатных камней, из камней, изготовленных из бетона на пористых заполнителях и поризованного, из легких природных камней

8. Из кирпича силикатного полнотелого и пустотелого

9. Из кирпича глиняного полусухого прессования полнотелого и пустотелого

Примечания: 1. При определении коэффициентов продольного изгиба для элементов с гибкостью l/i £ 28 или отношением l/h £ 8 (см. п. 4.2) допускается принимать величины упругой характеристики кладки из кирпича всех видов как из кирпича пластического прессования.

2. Приведенные в табл. 15 (пп. 7 — 9) значения упругой характеристики а для кирпичной кладки распространяются на виброкирпичные панели и блоки.

3. Упругая характеристика бутобетона принимается равной a = 2000.

4. Для кладки на легких растворах значения упругой характеристики a следует принимать по табл. 15 с коэффициентом 0,7.

5. Упругие характеристики кладки из природных камней допускается уточнять по специальным указаниям, составленным на основе результатов экспериментальных исследований и утвержденным в установленном порядке.

3.22. Модуль деформаций кладки Е должен приниматься:

а) при расчете конструкций по прочности кладки для определения усилий в кладке, рассматриваемой в предельном состоянии сжатия при условии, что деформации кладки определяются совместной работой с элементами конструкций из других материалов (для определения усилий в затяжках сводов, в слоях сжатых многослойных сечений, усилий, вызываемых температурными деформациями, при расчете кладки над рандбалками или под распределительными поясами) по формуле

где, e — модуль упругости (начальный модуль деформаций) кладки, определяемый по формулам (1) и (2).

б) при определении деформаций кладки от продольных или поперечных сил, усилий в статически неопределимых рамных системах, в которых элементы конструкций из кладки работают совместно с элементами из других материалов, периода колебаний каменных конструкций, жесткости конструкций по формуле

3.23. Относительная деформация кладки с учетом ползучести определяется по формуле

e = v (9)

где s — напряжение, при котором определяется e;

n — коэффициент, учитывающий влияние ползучести кладки;

v = 1,8 ‑ для кладки из керамических камней с вертикальными щелевидными пустотами (высота камня 138 мм);

v = 2,2 ‑ для кладки из глиняного кирпича пластического и полусухого прессования;

v = 2,8 — для кладки из крупных блоков или камней, изготовленных из тяжелого бетона;

v = 3,0 — для кладки из силикатного кирпича и камней полнотелых и пустотелых, а также из камней, изготовленных из бетона на пористых заполнителях или поризованного и силикатных крупных блоков:

v = 3,5 — для кладки из мелких и крупных блоков, изготовленных из автоклавного ячеистого бетона вида А;

v = 4,0 — то же, из автоклавного ячеистого бетона вида Б.

3.24. Модуль упругости кладки Е при постоянной и длительной нагрузке с учетом ползучести следует уменьшать путем деления его на коэффициент ползучести v.

3.25. Модуль упругости и деформаций кладки из природных камней допускается принимать по специальным указаниям, составленным на основе результатов экспериментальных исследований и утвержденным госстроями союзных республик в установленном порядке.

3.26. Деформации усадки кладки из глиняного кирпича и керамических камней не учитываются.

Деформации усадки следует принимать для кладок:

из кирпича, камней, мелких и крупных блоков, изготовленных на силикатном или цементном вяжущем, — 3×10 -4 ;

из камней и блоков, изготовленных из автоклавного ячеистого бетона (вида А), — 4×10 -4 ;

то же, из неавтоклавного ячеистого бетона (вида Б) — 8×10 -4 ;

3.27. Модуль сдвига кладки следует принимать равным G = 0,4 Е, где Е — модуль упругости при сжатии.

3.28. Величины коэффициентов линейного расширения кладки следует принимать по табл. 16.

Коэффициент линейного расширения кладки a_t град. — 1

1. Кирпич глиняный полнотелый, пустотелый и керамические камни

2. Кирпич силикатный, камни и блоки бетонные и бутобетон

3. Природные камни, камни и блоки из ячеистых бетонов

Примечание. Величины коэффициентов линейного расширения для кладки из других материалов допускается принимать по опытным данным.

3.29. Коэффициент трения следует принимать по табл. 17.

Коэффициент трения m при состоянии поверхности

Модули упругости и деформаций кладки при кратковременной и длительной нагрузке, упругие характеристики кладки, деформации усадки, коэффициенты линейного расширения и трения

Упругую характеристику кладки с сетчатым армированием следует определять по формуле
(4)

В формулах (2) и (4) Rsku — временное сопротивление (средний предел прочности) сжатию армированной кладки из кирпича или камней при высоте ряда не более 150 мм, определяемое по формулам:
для кладки с продольной арматурой

для кладки с сетчатой арматурой

μ — процент армирования кладки;
для кладки с продольной арматурой

где Аs и Аk — соответственно площади сечения арматуры и кладки, для кладки с сетчатой арматурой μ определяется по п. 4.30;
Rsn — нормативные сопротивления арматуры в армированной кладке, принимаемые для сталей классов А-I и А-II в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, а для стали класса Вр-I — с коэффициентом условий работы 0,6 по той же главе СНиП.
3.21. Значения упругой характеристики α для неармированной кладки следует принимать по табл. 15.

2. Приведенные в табл. 15 (пп. 7 — 9) значения упругой характеристики а для кирпичной кладки распространяются на виброкирпичные панели и блоки.

3. Упругая характеристика бутобетона принимается равной α = 2000.

4. Для кладки на легких растворах значения упругой характеристики α следует принимать по табл. 15 с коэффициентом 0,7.

3.22. Модуль деформаций кладки Е должен приниматься:
а) при расчете конструкций по прочности кладки для определения усилий в кладке, рассматриваемой в предельном состоянии сжатия при условии, что деформации кладки определяются совместной работой с элементами конструкций из других материалов (для определения усилий в затяжках сводов, в слоях сжатых многослойных сечений, усилий, вызываемых температурными деформациями, при расчете кладки над рандбалками или под распределительными поясами) по формуле

где, e0 — модуль упругости (начальный модуль деформаций) кладки, определяемый по формулам (1) и (2).
б) при определении деформаций кладки от продольных или поперечных сил, усилий в статически неопределимых рамных системах, в которых элементы конструкций из кладки работают совместно с элементами из других материалов, периода колебаний каменных конструкций, жесткости конструкций по формуле

3.23. Относительная деформация кладки с учетом ползучести определяется по формуле

где σ — напряжение, при котором определяется ε;
ν — коэффициент, учитывающий влияние ползучести кладки;
v = 1,8 ‑ для кладки из керамических камней с вертикальными щелевидными пустотами (высота камня 138 мм);
v = 2,2 ‑ для кладки из глиняного кирпича пластического и полусухого прессования.
v = 2,8 — для кладки из крупных блоков или камней, изготовленных из тяжелого бетона;
v = 3,0 — для кладки из силикатного кирпича и камней полнотелых и пустотелых, а также из камней, изготовленных из бетона на пористых заполнителях или поризованного и силикатных крупных блоков:
v = 3,5 — для кладки из мелких и крупных блоков, изготовленных из автоклавного ячеистого бетона вида А;
v = 4,0 — то же, из автоклавного ячеистого бетона вида Б.
3.24. Модуль упругости кладки Е0 при постоянной и длительной нагрузке с учетом ползучести следует уменьшать путем деления его на коэффициент ползучести v.
3.25. Модуль упругости и деформаций кладки из природных камней допускается принимать по специальным указаниям, составленным на основе результатов экспериментальных исследований и утвержденным госстроями союзных республик в установленном порядке.
3.26. Деформации усадки кладки из глиняного кирпича и керамических камней не учитываются.
Деформации усадки следует принимать для кладок:
из кирпича, камней, мелких и крупных блоков, изготовленных на силикатном или цементном вяжущем, — 3•10-4;
из камней и блоков, изготовленных из автоклавного ячеистого бетона (вида А), — 4•10-4;
то же, из неавтоклавного ячеистого бетона (вида Б) — 8•10-4;
3.27. Модуль сдвига кладки следует принимать равным G = 0,4 Е0, где Е0 — модуль упругости при сжатии.
3.28. Величины коэффициентов линейного расширения кладки следует принимать по табл. 16.

3.29. Коэффициент трения следует принимать по табл. 17.

Модули упругости и деформаций кладки при кратковременной и длительной нагрузке, упругие характеристики кладки, деформации усадки, коэффициенты линейного расширения и трения

6.21 Модуль упругости (начальный модуль деформаций) кладки E при кратковременной нагрузке должен приниматься равным:

для неармированной кладки

для кладки с продольным армированием

В формулах (1) и (2) a- упругая характеристика кладки, принимается по таблице 16;

Модуль упругости кладки с сетчатым армированием принимается таким же, как для неармированной кладки.

Для кладки с продольным армированием упругую характеристику следует принимать такой же, как для неармированной кладки; R_u — временное сопротивление (средний предел прочности) сжатию кладки, определяемое по формуле

где k — коэффициент, принимаемый по таблице 15;

R — расчетные сопротивления сжатию кладки, принимаемые по таблицам 2 — 10 с учетом коэффициентов, приведенных в примечаниях к этим таблицам, а также в 6.10 — 6.15.

Упругую характеристику кладки с сетчатым армированием следует определять по формуле

(4)

В формулах (2) и (4) R_sku — временное сопротивление (средний предел прочности) сжатию армированной кладки из кирпича или камней при высоте ряда не более 150 мм, определяемое по формулам:

для кладки с продольной арматурой

(5)

для кладки с сетчатой арматурой

(6)

m — процент армирования кладки;

для кладки с продольной арматурой

где А_s и А_k — соответственно площади сечения арматуры и кладки, для кладки с сетчатой арматурой m определяется по 7.31;

R_sn — нормативные сопротивления арматуры в армированной кладке, принимаемые для сталей классов А240 и А300 в соответствии с СП 63.13330, а для стали класса В500 — с коэффициентом условий работы 0,6 также по СП 63.13330.

6.22 Модуль деформаций кладки Е должен приниматься:

а) при расчете конструкций по прочности для определения усилий в кладке при знакопеременных и малоцикловых нагружениях (для определения усилий в затяжках сводов, в слоях сжатых многослойных сечений, усилий, вызываемых температурными деформациями, при расчете кладки над рандбалками или под распределительными поясами) по формуле

где Е — модуль упругости (начальный модуль деформаций) кладки, определяемый по формулам (1) и (2).

б) при определении деформаций кладки от продольных или поперечных сил, усилий в статически неопределимых рамных системах, в которых элементы конструкций из кладки работают совместно с элементами из других материалов, периода колебаний каменных конструкций, жесткости конструкций по формуле

6.23 Для нелинейных расчетов относительные деформации кладки ε при кратковременной нагрузке могут определяться при любых напряжениях по формуле

(8)

При зависимости между напряжениями и деформациями по формуле (8) тангенциальный модуль деформаций определяется по формуле

(8a)

6.24 Относительная деформация кладки с учетом ползучести определяется по формуле

(9)

где s — напряжение, при котором определяется e;

v — коэффициент, учитывающий влияние ползучести кладки:

v = 1,8 — для кладки из керамических камней, в том числе крупноформатных, с вертикальными щелевидными пустотами (высота камня от 138 до 220 мм);

v = 2,2 — для кладки из керамического кирпича пластического и полусухого прессования;

v = 2,8 — для кладки из крупных блоков или камней, изготовленных из тяжелого бетона;

v = 3,0 — для кладки из силикатного кирпича и камней полнотелых и пустотелых, а также из камней, изготовленных из бетона на пористых заполнителях или поризованного и силикатных крупных блоков;

v = 3,5 — для кладки из мелких и крупных блоков или камней, изготовленных из автоклавных ячеистых бетонов;

v = 4,0 — то же, из неавтоклавных ячеистых бетонов и полистиролбетонов.

6.25 Модуль упругости кладки Е при постоянной и длительной нагрузке с учетом ползучести следует уменьшать путем деления его на коэффициент ползучести v.

6.26 Модуль упругости и деформаций кладки из природных камней допускается принимать на основе результатов экспериментальных исследований и утвержденным в установленном порядке.

6.27 Деформации усадки кладки из керамического кирпича и керамических камней, в том числе крупноформатных, не учитываются.

Деформации усадки следует принимать для кладок:

из кирпича, камней, мелких и крупных блоков, изготовленных на силикатном или цементном вяжущем, — 3×10 -4 ;

из камней и блоков, изготовленных из автоклавных ячеистых бетонов на песке и вторичных продуктах обогащения различных руд, — 4×10 -4 ;

то же, из автоклавных бетонов на золе — 6×10 -4 .

6.28 Модуль сдвига кладки следует принимать равным G = 0,4Е, где Е — модуль упругости при сжатии.

6.29 Величины коэффициентов линейного расширения кладки следует принимать по таблице 17.

6.30 Коэффициент трения m_тр следует принимать по таблице 18.

Дата добавления: 2015-10-09 ; просмотров: 1744 ; ЗАКАЗАТЬ НАПИСАНИЕ РАБОТЫ

Онлайн расчет температурного линейного расширения материалов, металлов, камней, пластиков

Если данный калькулятор был для Вас полезным, пожалуйста нажмите на одну или несколько социальных кнопочек. Благодарим за Ваш большой вклад в поддержку нашего проекта. Желаем Вам крепкого здоровья, счастья, успехов в профессиональной деятельности и дальнейшего процветания Вашего бизнеса. Огромное спасибо.

Больше интересного

Типы дымоходов, их свойства и то что вам нужно знать

Статья об оформлении стен, какие есть варианты оформления.

Виды ангаров, что будет интересно узнать. достоинства и недостатки.

Расчет температурного линейного расширения

Так же, как и здание после строительства может дать «усадку», некоторые материалы, напротив, со временем увеличиваются или удлиняются. Это явление в физике называется тепловым расширением, потому что возникает оно по мере того, как на твердое тело воздействует высокая температура. Оно становится причиной увеличения площади, поэтому фактор расширения необходимо принимать во внимание при строительстве автомагистралей и зданий.

К примеру, при возведении дома с железобетонными элементами в климатических условиях, близким к тропическим или южным, строители могут не учесть вероятность линейного расширения. Впоследствии увеличенные металлические конструкции могут привести к повреждению других механизмов и преждевременному разрушению всей конструкции.

Подобный пример можно привести и при строительстве железнодорожных рельс. Нагреваясь под прямыми лучами солнечного света, молекулы металла расширяются и удлиняются. В холодное время года рельсы напротив, укорачиваются. Хотя это сложно заметить невооруженным взглядом, с целью безопасности нужно учитывать это при строительстве с применением не только металла, но и камня, даже пластика.

Как определить температурное линейное расширение

Чтобы избежать негативных последствий расширения материалов, используются специальные термометры. Они чувствительны к малейшим изменениям температуры. Но лучше предусмотреть возможные изменения и перестраховаться еще на стадии планирования производства. Для этого разработан онлайн-калькулятор, который моментально демонстрирует:

• коэффициент линейного теплового расширения;
• удлинение по осям Х, Y и Z;
• величину, на которую удлиняется материал при заданной температуре.

Все, что нужно сделать для этого – выбрать из выпадающего списка нужный материал, выбрать его параметры: толщину, дину и ширину. Если нужно конкретно узнать его состояние при той или иной температуре, можете выбрать и эту функцию на сайте. Отметим, расчеты проводятся относительно начальной температуры материала 0°C. Ответы выдаются на анализе коэффициентов линейного теплового расширения, и расчетам, которые уже проведены и запрограммированы на сайте. Система реагирует на изменения и самостоятельно выполняет подсчет.

Какие материалы чаще всего подвергаются расширению

Прежде всего, это – металлы: алюминий, купрум, медь. Среди камней можно отметить гранит базальт, кварцит и даже кирпич. Аналогично на высокие температуры реагируют дерево, сложные штукатурки и стекло. Из вышеперечисленных материалов наименьший коэффициент теплового расширения имеют:

• клинкерный и стеновой кирпич;
• дерево;
• штукатурка;
• базальт;
• стеновой кирпич.

Для сравнения, наибольший показатель – у алюминия, стали и меди. К примеру, КТЛР алюминия составляет 24•10-6 1/град, что в 2 раза больше, чем у стали. Поэтому монтаж трубопровода невозможен без предварительных расчетов, особенно если планируется использовать алюминиевые трубы для горячего водоснабжения или отопления. Изменение длины трубопровода при перепадах температуры определяется по формуле

dL = a • l • (tmax – tc), мм, где:

• а – КТЛР материала, из которого изготовлена труба или другое изделие;
• tmax – наибольшая температура, которой достигает теплоноситель;
• tс — температура окружающей среды на момент установки конструкции;
• l — длина трубопровода.

Также есть специально составленные таблицы значений среднего температурного коэффициента линейного расширения различных материалов. Но прибегать к ним и сложным расчетам не обязательно, если под рукой есть интернет и безошибочное решение можно получить с помощью калькулятора за считанные минуты.

СНиП II — 22 — 81* «Каменные и армокаменные конструкции». Разделы 1 — 6

МОДУЛИ УПРУГОСТИ И ДЕФОРМАЦИЙ КЛАДКИ
ПРИ КРАТКОВРЕМЕННОЙ И ДЛИТЕЛЬНОЙ НАГРУЗКЕ,
УПРУГИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КЛАДКИ,
ДЕФОРМАЦИИ УСАДКИ,
КОЭФФИЦИЕНТЫ ЛИНЕЙНОГО РАСШИРЕНИЯ И ТРЕНИЯ

3.20. Модуль упругости (начальный модуль деформаций) кладки при кратковременной нагрузке должен приниматься равным:
для неармированной кладки

для кладки с продольным армированием

В формулах (1)и (2) — упругая характеристика кладки, принимается по п. 3.21.
Модуль упругости кладки с сетчатым армированием принимается таким же, как для неармированной кладки.
Для кладки с продольным армированием упругую характеристику следует принимать такой же, как для неармированной кладки; — временное сопротивление (средний предел прочности) сжатию кладки, определяемое по формуле

где k — коэффициент, принимаемый по табл. 14;
R — расчетные сопротивления сжатию кладки, принимаемые по табл. 2 — 9 с учетом коэффициентов, приведенных в примечаниях к этим таблицам, а также в пп. 3.9 — 3.14.

Упругую характеристику кладки с сетчатым армированием следует определять по формуле

В формулах (2) и (4) — временное сопротивление (средний предел прочности) сжатию армированной кладки из кирпича или камней при высоте ряда не более 150 мм, определяемое по формулам:
для кладки с продольной арматурой

для кладки с сетчатой арматурой

— процент армирования кладки;
для кладки с продольной арматурой

где и — соответственно площади сечения арматуры и кладки, для кладки с сетчатой арматурой определяется по п. 4.30;
— нормативные сопротивления арматуры в армированной кладке, принимаемые для сталей классов A-I и A-II в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, а для стали класса Bp-I — с коэффициентом условий работы 0,6 по той же главе СНиП.
3.21. Значения упругой характеристики для неармированной кладки следует принимать по табл. 15.

┌──────────────────────────────────────┬─────────────────────────────────┐
│ Вид кладки │ Упругая характеристика │
│ │ альфа │
│ ├─────────────────┬───────────────┤
│ │ при марках │ при прочности │
│ │ раствора │ раствора │
│ ├────────┬────┬───┼───────┬───────┤
│ │25 — 200│ 10 │ 4 │0,2 (2)│нулевой│
├──────────────────────────────────────┼────────┼────┼───┼───────┼───────┤
│1. Из крупных блоков, изготовленных │1500 │1000│750│750 │500 │
│ из тяжелого и крупнопористого │ │ │ │ │ │
│ бетона на тяжелых заполнителях │ │ │ │ │ │
│ и из тяжелого природного камня │ │ │ │ │ │
│ (гамма >= 1800 кг/м3) │ │ │ │ │ │
│2. Из камней, изготовленных из │1500 │1000│750│500 │350 │
│ тяжелого бетона, тяжелых │ │ │ │ │ │
│ природных камней и бута │ │ │ │ │ │
│3. Из крупных блоков, изготовленных │1000 │750 │500│500 │350 │
│ из бетона на пористых заполнителях │ │ │ │ │ │
│ и поризованного, крупнопористого │ │ │ │ │ │
│ бетона на легких заполнителях, │ │ │ │ │ │
│ плотного силикатного бетона и из │ │ │ │ │ │
│ легкого природного камня │ │ │ │ │ │
│4. Из крупных блоков, изготовленных │ │ │ │ │ │
│ из ячеистых бетонов: │ │ │ │ │ │
│ автоклавных │750 │750 │500│500 │350 │
│ неавтоклавных │500 │500 │350│35 │350 │
│(позиция 4 в ред. Изменений, утв. Постановлением Госстроя │
│СССР от 11.09.1985 N 143, Изменения N 2, принятого Постановлением │
│Госстроя РФ от 29.05.2003 N 46) │
│5. Из камней, изготовленных из │ │ │ │ │ │
│ячеистых бетонов: │ │ │ │ │ │
│ автоклавных │750 │500 │350│350 │200 │
│ неавтоклавных │500 │350 │200│200 │200 │
│(позиция 5 в ред. Изменений, утв. Постановлением Госстроя │
│СССР от 11.09.1985 N 143, Изменения N 2, принятого Постановлением │
│Госстроя РФ от 29.05.2003 N 46) │
│6. Из керамических камней всех видов │1200 │1000│750│500 │350 │
│(в ред. Изменения N 2, принятого Постановлением Госстроя РФ от │
│29.05.2003 N 46) │
│7. Из кирпича глиняного пластического │1000 │750 │500│350 │200 │
│ прессования полнотелого и │ │ │ │ │ │
│ пустотелого, из пустотелых │ │ │ │ │ │
│ силикатных камней, из камней, │ │ │ │ │ │
│ изготовленных из бетона на пористых│ │ │ │ │ │
│ заполнителях и поризованного, из │ │ │ │ │ │
│ легких природных камней │ │ │ │ │ │
│8. Из кирпича силикатного полнотелого │750 │500 │350│350 │200 │
│ и пустотелого │ │ │ │ │ │
│9. Из кирпича глиняного полусухого │500 │500 │350│350 │200 │
│ прессования полнотелого и │ │ │ │ │ │
│ пустотелого │ │ │ │ │ │
│ │ │ │ │ │ │
│ Примечания. 1. При определении коэффициентов продольного │
│изгиба для элементов с гибкостью l /i 4